Расчет рельса на воздействие сил, поперечных к его вертикальной оси, а также на усилия от температурных воздействий, не производят, полагая, что суммарное напряжение (с учетом воздействия упомянутых поперечных сил) не превышает предела текучести материала рельса, равного 300 Мн/м2 (3000 кГ/см2).

Если боковые силы, передаваемые на рельс колесами тележек, по величине превосходят 15—20% от общей величины сил, действующих нормально к рельсу, то производят расчет рельса на действие этих боковых сил, принимая, что они передаются на рельс только одной ребордой ската (или пары соосных колес).

Расчет шпал ведется на изгиб и смятие под подошвой рельса. Расчет на изгиб производится по формулам для коротких балок на упругом основании. В этих формулах в качестве сосредоточенной нагрузки Р следует принимать значение перерезывающей силы Q, определенной при расчете рельс. Напряжение изгиба шпалы не должно превосходить для дуба 13 Мн/м2 (130 кГ/см2) и для сосны 10 Мн/м2 (100 кГ/см2).

Полученное напряжение не должно превосходить для дубовых шпал 4,4 Мн/м2 (44 кГ/см2) и для сосновых шпал 2,8 Мн/м2.

Давление на балласт подкранового пути определяют из расчета шпал как коротких балок на упругом основании.

Полученная из этого расчета величина удельного давления р не должна превосходить допускаемого, которое принимают равным: для щебня из естественного камня с частицами размером 25—70 мм — 0,5 Мн/м2 (5 кГ/см2), для мелкого щебня (частицы 7—25 мм) и сортированного гравия — 0,4 Мн/м2 (АкГ/см2), для карьерного гравия и ракушки — 0,3 Мн/м2 (3 кГ/см2).

Полученное среднее напряжение не должно превосходить 3Д допускаемого напряжения для грунта, являющегося основанием земляного полотна.
Земляное полотно под наклонными шпалами должно проверяться на устойчивость против выскальзывания под действием наклонной силы давления на путь.

Предполагается, что верхнее строение пути совместно с частью балластного слоя и земляного полотна может скользить по цилиндрической поверхности, описанной из произвольного центра О и проходящей через нижнюю границу в точке Б полотна пути (рис. 197).

Рис. 197. Схема к проверке устойчивости подкранового пути против скольжения.

Чтобы быстрее определить положение такого центра, можно применить следующий способ. Через точку А пересечения наклонной поверхности балластного слоя с горизонтальной поверхностью проводится вертикаль АА’, на которой через произвольные расстояния намечаются центры Ох (в точке А), 02, 03 и т. д. Радиусами, соединяющими эти центры с точкой Б, проводят дуги, для которых поочередно выполняют проверку по формуле (124). Из сопоставления запасов устойчивости, полученных для намеченных центров, можно установить положение такого центра С на вертикали АА1, для которого запас будет минимальным. Проведя затем через точку С\ горизонталь ёє, намечают на ней произвольные центры 0[, 0’2, 0‘ъ; 0\, 0\, 0“г и т. д. В дальнейшем, проверяя запасы устойчивости для цилиндрических поверхностей, описанных из этих центров, находят наименьший из всех возможных, причем для уточнения его величины вблизи соответствующего ему центра может быть сделано еще несколько аналогичных попыток.

По техническим условиям и нормам быв. треста «Союзпроммеханизация» на кабельные краны, запас устойчивости против скольжения должен быть не меньше п = 2; однако практика устройства путей для ряда кабельных кранов показала, что вполне достаточен запас устойчивости п = 1,75 и даже п= 1,6. Некоторые проектные организации при расчете устойчивости земляных откосов принимают запас устойчивости п — 1,5 и даже п = 1,4. Исходя из этого, мы полагаем, что запас устойчивости п= 1,5 можно считать достаточным для надежной работы подкрановых путей.